鍍鋅板怎么除鋅
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核心詞:鍍鋅板 怎么 除 鋅
從1.1中的分析可以看出,只有當(dāng)避雷器老化損壞并導(dǎo)致直流系統(tǒng)一點(diǎn)接地時(shí),鍍鋅板怎么除鋅中間繼電器兩端的電壓峰值不會(huì)很大,電纜對(duì)地分布電容很小,電壓衰減速度很快。在這種情況下,斷路器誤跳閘的可能性非常小。當(dāng)雷擊導(dǎo)致正極接地點(diǎn)的電位發(fā)生急劇變化時(shí),"遠(yuǎn)地"電位和"局部"電位將不同。從圖10可以看出,當(dāng)溫度恒定時(shí),色散電纜和電極板之間的電容隨著濕度的增加而增加,變化范圍約為3.5%。例如,2016年,重慶某500kV變電站負(fù)母線上的避雷器損壞,導(dǎo)致直流系統(tǒng)負(fù)接地,鍍鋅板怎么除鋅導(dǎo)致斷路器無(wú)故障跳閘。此外,從WC=0.5cu2可以看出,分布電容存儲(chǔ)的能量與電容值成正比。事實(shí)上,分布電容的大小會(huì)隨著環(huán)境參數(shù)(溫度和濕度)的變化而變化。因此,我們還需要考慮環(huán)境參數(shù)的變化對(duì)繼電器動(dòng)作的影響。此時(shí),C1、直流電源、繼電器(或續(xù)流二極管)、C2、R6和干擾源形成回路。當(dāng)雷電等效干擾源通過(guò)該回路對(duì)電容器C1和C2充電時(shí),C1和C2兩端的電壓將升高,一旦由于兩端電壓過(guò)高而導(dǎo)致避雷器擊穿(實(shí)際上,正極避雷器的接地點(diǎn)非常接近C1的接地點(diǎn),因此可以將其視為同一接地點(diǎn),因此C1兩端的電壓等于正極避雷器兩端的電壓),電源的正極將接地。當(dāng)電流流向?yàn)?,5時(shí),C2將通過(guò)繼電器放電。此時(shí),繼電器兩端的電壓變化與1.1.1中分析的類似,但由于C2之前已充電,這將導(dǎo)致繼電器兩端的電壓峰值變大。因此,當(dāng)避雷器發(fā)生故障,直流電源正極接地時(shí),繼電器動(dòng)作的可能性將大大增加。測(cè)試溫度對(duì)平板電容器電容的影響。如果直流接地或交流電源進(jìn)入直流電路,一些敏感繼電器可能會(huì)誤動(dòng)作。
1、繼電器兩端的電壓在短暫上升后開(kāi)始衰減
繼電器兩端的電壓在短時(shí)間上升后開(kāi)始衰減。當(dāng)U45保持高于繼電器動(dòng)作電壓的時(shí)間超過(guò)繼電器動(dòng)作時(shí)間時(shí),繼電器可能動(dòng)作。正極或負(fù)極避雷器的老化和損壞可能會(huì)導(dǎo)致直流系統(tǒng)正極或負(fù)極直接接地,接地瞬間電路各點(diǎn)電位會(huì)發(fā)生變化。在瞬態(tài)充放電過(guò)程中,由C2和C3電容器引起的繼電器兩端之間的電位差,即U45≠0,導(dǎo)致繼電器動(dòng)作。具體分析過(guò)程如下。"本地"接地裝置與"遠(yuǎn)程"接地裝置具有不同的電位。
2、從圖8可以看出
從圖8可以看出,當(dāng)溫度為30℃時(shí),平板電容器的電容隨著濕度的增加而增加,變化范圍約為3.1%。
3、在這種情況下
針對(duì)這種情況進(jìn)行Simulink仿真計(jì)算,仿真結(jié)果如圖3所示。然而,在發(fā)生雷擊的情況下,如果避雷器因兩端電壓過(guò)高而擊穿,導(dǎo)致直流系統(tǒng)一點(diǎn)接地,從1.2中的分析可以看出,此時(shí)中間繼電器兩端的瞬態(tài)電壓非常高。即使分布電容非常小,中間繼電器仍可能動(dòng)作。在這種情況下,斷路器錯(cuò)誤跳閘的可能性很大。為了測(cè)試濕度變化對(duì)電纜與極板之間等效電容的影響,控制箱中的溫度為30℃,改變箱內(nèi)的濕度,用阻抗測(cè)試儀測(cè)量不同濕度下的電容,得到與濕度的關(guān)系曲線,如圖10所示。實(shí)際上,在變電站中,1000m電纜芯線對(duì)地的分布電容約為0.3μF。當(dāng)負(fù)極接地時(shí),接地時(shí)間0時(shí),U1=110V,U4=U5=-110V,U45=0V。
4、在500kV變電站中
在500kV變電站中,由于有許多電纜連接到直流系統(tǒng)的正負(fù)極,C1和C3應(yīng)略大于C2。R1為長(zhǎng)電纜的等效電阻,R2為中間繼電器的等效電阻,R3和R4為直流電源正負(fù)極對(duì)地絕緣電阻,R5為直流電源的等效內(nèi)阻。為了測(cè)試溫度變化對(duì)電纜和極板之間電容的影響,首先分散并打開(kāi)極板上一定長(zhǎng)度的電纜,將其一起放入恒溫恒濕箱中,控制箱內(nèi)濕度至70%RH,改變箱內(nèi)溫度,使用阻抗測(cè)試儀測(cè)量不同溫度下的電容值,并獲得與溫度的關(guān)系曲線,如圖9所示。通常,在直流繼電器的兩端反向并聯(lián)連接一個(gè)續(xù)流二極管。負(fù)電流流過(guò)二極管,與電容器和接地形成回路。此時(shí),U45通常不作用于繼電器。因此,由電源的簡(jiǎn)單負(fù)接地故障導(dǎo)致繼電器誤操作的可能性非常小。如圖1所示,電流通過(guò)C2和R5至C3流向接地點(diǎn)。R2遠(yuǎn)大于R5,C3略大于C2,但差異不大。
5、當(dāng)雷擊電流通過(guò)本地接地裝置放電時(shí)
當(dāng)雷擊電流通過(guò)"本地"接地裝置放電時(shí),情況會(huì)發(fā)生變化。實(shí)驗(yàn)采用XJdzy-208中間繼電器(額定電壓220V,額定值下功耗不超過(guò)5W)。不同電容值的電容器在不同的電壓值下充電,然后通過(guò)充滿電的電容器放電到繼電器。記錄繼電器動(dòng)作的臨界電壓值。一些實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)如表1所示。為了實(shí)現(xiàn)變電站直流系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行,降低繼電保護(hù)裝置的誤動(dòng)概率,可以從三個(gè)方面入手:提高二次設(shè)備的抗干擾能力,抑制干擾源,降低干擾源與二次回路的耦合度。當(dāng)雷電引起負(fù)接地點(diǎn)的電位發(fā)生急劇變化,即U23之間存在較大的電位差時(shí),鍍鋅板怎么除鋅可采用電壓源串聯(lián)電阻模型來(lái)等效2點(diǎn)和3點(diǎn)的雷電干擾源。從圖7可以看出,當(dāng)濕度為70%RH時(shí),平板電容器的電容值隨溫度的升高而減小,但很明顯,電容值隨溫度的變化程度很小,變化范圍約為0.4%。根據(jù)以上分析,提出了相應(yīng)的解決方案,主要集中在提高繼電保護(hù)動(dòng)作的可靠性、雷擊電流的對(duì)策和抑制地電位差方面。針對(duì)這種情況進(jìn)行Simulink仿真計(jì)算,結(jié)果如圖2所示。
6、這些問(wèn)題可能會(huì)導(dǎo)致中間繼電器誤操作
這些問(wèn)題很可能導(dǎo)致中間繼電器誤動(dòng)作,從而導(dǎo)致斷路器無(wú)故障跳閘。此時(shí),R6、C3、繼電器(或續(xù)流二極管)、C2和干擾源形成回路。當(dāng)雷電等效干擾源通過(guò)該回路對(duì)電容器C2和C3充電時(shí),C2和C3兩端的電壓將升高。當(dāng)兩端電壓過(guò)高導(dǎo)致避雷器擊穿時(shí)(與正分析相同,C3兩端電壓為負(fù)極避雷器兩端電壓),電源負(fù)極接地。當(dāng)電流為4.5時(shí),C2通過(guò)繼電器向接地點(diǎn)放電,此時(shí)繼電器兩端的電壓變化與1.1.1中的類似。
7、同樣
同樣,由于C2之前已充電,充電能量更大,且放電期間繼電器兩點(diǎn)的峰值電壓增加,繼電器動(dòng)作的可能性大大增加。為了測(cè)試濕度對(duì)平板電容器電容的影響,控制箱內(nèi)的溫度為30℃,改變箱內(nèi)的濕度,用阻抗測(cè)試儀測(cè)量不同濕度的電容值,得到濕度與濕度的關(guān)系曲線,鍍銅鋼絞線如圖8所示。由于避雷器的自然老化和損壞導(dǎo)致直流系統(tǒng)的一點(diǎn)接地問(wèn)題,只有當(dāng)環(huán)境參數(shù)(溫度和濕度)發(fā)生變化時(shí),電容值變化導(dǎo)致斷路器誤跳閘的可能性很小。U45衰減過(guò)程的公式如下。kV變電站使用的控制電纜較長(zhǎng),因此電纜對(duì)gr的分布電容
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從1.1中的分析可以看出,只有當(dāng)避雷器老化損壞并導(dǎo)致直流系統(tǒng)一點(diǎn)接地時(shí),鍍鋅板怎么除鋅中間繼電器兩端的電壓峰值不會(huì)很大,電纜對(duì)地分布電容很小,電壓衰減速度很快。在這種情況下,斷路器誤跳閘的可能性非常小。當(dāng)雷擊導(dǎo)致正極接地點(diǎn)的電位發(fā)生急劇變化時(shí),"遠(yuǎn)地"電位和"局部"電位將不同。從圖10可以看出,當(dāng)溫度恒定時(shí),色散電纜和電極板之間的電容隨著濕度的增加而增加,變化范圍約為3.5%。例如,2016年,重慶某500kV變電站負(fù)母線上的避雷器損壞,導(dǎo)致直流系統(tǒng)負(fù)接地,鍍鋅板怎么除鋅導(dǎo)致斷路器無(wú)故障跳閘。此外,從WC=0.5cu2可以看出,分布電容存儲(chǔ)的能量與電容值成正比。事實(shí)上,分布電容的大小會(huì)隨著環(huán)境參數(shù)(溫度和濕度)的變化而變化。因此,我們還需要考慮環(huán)境參數(shù)的變化對(duì)繼電器動(dòng)作的影響。此時(shí),C1、直流電源、繼電器(或續(xù)流二極管)、C2、R6和干擾源形成回路。當(dāng)雷電等效干擾源通過(guò)該回路對(duì)電容器C1和C2充電時(shí),C1和C2兩端的電壓將升高,一旦由于兩端電壓過(guò)高而導(dǎo)致避雷器擊穿(實(shí)際上,正極避雷器的接地點(diǎn)非常接近C1的接地點(diǎn),因此可以將其視為同一接地點(diǎn),因此C1兩端的電壓等于正極避雷器兩端的電壓),電源的正極將接地。當(dāng)電流流向?yàn)?,5時(shí),C2將通過(guò)繼電器放電。此時(shí),繼電器兩端的電壓變化與1.1.1中分析的類似,但由于C2之前已充電,這將導(dǎo)致繼電器兩端的電壓峰值變大。因此,當(dāng)避雷器發(fā)生故障,直流電源正極接地時(shí),繼電器動(dòng)作的可能性將大大增加。測(cè)試溫度對(duì)平板電容器電容的影響。如果直流接地或交流電源進(jìn)入直流電路,一些敏感繼電器可能會(huì)誤動(dòng)作。
1、繼電器兩端的電壓在短暫上升后開(kāi)始衰減
繼電器兩端的電壓在短時(shí)間上升后開(kāi)始衰減。當(dāng)U45保持高于繼電器動(dòng)作電壓的時(shí)間超過(guò)繼電器動(dòng)作時(shí)間時(shí),繼電器可能動(dòng)作。正極或負(fù)極避雷器的老化和損壞可能會(huì)導(dǎo)致直流系統(tǒng)正極或負(fù)極直接接地,接地瞬間電路各點(diǎn)電位會(huì)發(fā)生變化。在瞬態(tài)充放電過(guò)程中,由C2和C3電容器引起的繼電器兩端之間的電位差,即U45≠0,導(dǎo)致繼電器動(dòng)作。具體分析過(guò)程如下。"本地"接地裝置與"遠(yuǎn)程"接地裝置具有不同的電位。
2、從圖8可以看出
從圖8可以看出,當(dāng)溫度為30℃時(shí),平板電容器的電容隨著濕度的增加而增加,變化范圍約為3.1%。
3、在這種情況下
針對(duì)這種情況進(jìn)行Simulink仿真計(jì)算,仿真結(jié)果如圖3所示。然而,在發(fā)生雷擊的情況下,如果避雷器因兩端電壓過(guò)高而擊穿,導(dǎo)致直流系統(tǒng)一點(diǎn)接地,從1.2中的分析可以看出,此時(shí)中間繼電器兩端的瞬態(tài)電壓非常高。即使分布電容非常小,中間繼電器仍可能動(dòng)作。在這種情況下,斷路器錯(cuò)誤跳閘的可能性很大。為了測(cè)試濕度變化對(duì)電纜與極板之間等效電容的影響,控制箱中的溫度為30℃,改變箱內(nèi)的濕度,用阻抗測(cè)試儀測(cè)量不同濕度下的電容,得到與濕度的關(guān)系曲線,如圖10所示。實(shí)際上,在變電站中,1000m電纜芯線對(duì)地的分布電容約為0.3μF。當(dāng)負(fù)極接地時(shí),接地時(shí)間0時(shí),U1=110V,U4=U5=-110V,U45=0V。
4、在500kV變電站中
在500kV變電站中,由于有許多電纜連接到直流系統(tǒng)的正負(fù)極,C1和C3應(yīng)略大于C2。R1為長(zhǎng)電纜的等效電阻,R2為中間繼電器的等效電阻,R3和R4為直流電源正負(fù)極對(duì)地絕緣電阻,R5為直流電源的等效內(nèi)阻。為了測(cè)試溫度變化對(duì)電纜和極板之間電容的影響,首先分散并打開(kāi)極板上一定長(zhǎng)度的電纜,將其一起放入恒溫恒濕箱中,控制箱內(nèi)濕度至70%RH,改變箱內(nèi)溫度,使用阻抗測(cè)試儀測(cè)量不同溫度下的電容值,并獲得與溫度的關(guān)系曲線,如圖9所示。通常,在直流繼電器的兩端反向并聯(lián)連接一個(gè)續(xù)流二極管。負(fù)電流流過(guò)二極管,與電容器和接地形成回路。此時(shí),U45通常不作用于繼電器。因此,由電源的簡(jiǎn)單負(fù)接地故障導(dǎo)致繼電器誤操作的可能性非常小。如圖1所示,電流通過(guò)C2和R5至C3流向接地點(diǎn)。R2遠(yuǎn)大于R5,C3略大于C2,但差異不大。
5、當(dāng)雷擊電流通過(guò)本地接地裝置放電時(shí)
當(dāng)雷擊電流通過(guò)"本地"接地裝置放電時(shí),情況會(huì)發(fā)生變化。實(shí)驗(yàn)采用XJdzy-208中間繼電器(額定電壓220V,額定值下功耗不超過(guò)5W)。不同電容值的電容器在不同的電壓值下充電,然后通過(guò)充滿電的電容器放電到繼電器。記錄繼電器動(dòng)作的臨界電壓值。一些實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)如表1所示。為了實(shí)現(xiàn)變電站直流系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行,降低繼電保護(hù)裝置的誤動(dòng)概率,可以從三個(gè)方面入手:提高二次設(shè)備的抗干擾能力,抑制干擾源,降低干擾源與二次回路的耦合度。當(dāng)雷電引起負(fù)接地點(diǎn)的電位發(fā)生急劇變化,即U23之間存在較大的電位差時(shí),鍍鋅板怎么除鋅可采用電壓源串聯(lián)電阻模型來(lái)等效2點(diǎn)和3點(diǎn)的雷電干擾源。從圖7可以看出,當(dāng)濕度為70%RH時(shí),平板電容器的電容值隨溫度的升高而減小,但很明顯,電容值隨溫度的變化程度很小,變化范圍約為0.4%。根據(jù)以上分析,提出了相應(yīng)的解決方案,主要集中在提高繼電保護(hù)動(dòng)作的可靠性、雷擊電流的對(duì)策和抑制地電位差方面。針對(duì)這種情況進(jìn)行Simulink仿真計(jì)算,結(jié)果如圖2所示。
6、這些問(wèn)題可能會(huì)導(dǎo)致中間繼電器誤操作
這些問(wèn)題很可能導(dǎo)致中間繼電器誤動(dòng)作,從而導(dǎo)致斷路器無(wú)故障跳閘。此時(shí),R6、C3、繼電器(或續(xù)流二極管)、C2和干擾源形成回路。當(dāng)雷電等效干擾源通過(guò)該回路對(duì)電容器C2和C3充電時(shí),C2和C3兩端的電壓將升高。當(dāng)兩端電壓過(guò)高導(dǎo)致避雷器擊穿時(shí)(與正分析相同,C3兩端電壓為負(fù)極避雷器兩端電壓),電源負(fù)極接地。當(dāng)電流為4.5時(shí),C2通過(guò)繼電器向接地點(diǎn)放電,此時(shí)繼電器兩端的電壓變化與1.1.1中的類似。
7、同樣
同樣,由于C2之前已充電,充電能量更大,且放電期間繼電器兩點(diǎn)的峰值電壓增加,繼電器動(dòng)作的可能性大大增加。為了測(cè)試濕度對(duì)平板電容器電容的影響,控制箱內(nèi)的溫度為30℃,改變箱內(nèi)的濕度,用阻抗測(cè)試儀測(cè)量不同濕度的電容值,得到濕度與濕度的關(guān)系曲線,鍍銅鋼絞線如圖8所示。由于避雷器的自然老化和損壞導(dǎo)致直流系統(tǒng)的一點(diǎn)接地問(wèn)題,只有當(dāng)環(huán)境參數(shù)(溫度和濕度)發(fā)生變化時(shí),電容值變化導(dǎo)致斷路器誤跳閘的可能性很小。U45衰減過(guò)程的公式如下。kV變電站使用的控制電纜較長(zhǎng),因此電纜對(duì)gr的分布電容
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